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鋼的基本計算公式（超全）
編輯：2022-09-07 14:44:42
今天(tian)分享(xiang)一(yi)份(fen)超全的鋼的計(ji)算公式，收藏起來慢慢看，希望(wang)會(hui)對(dui)你(ni)有所幫(bang)助(zhu)。
角鋼=邊長(chang)*邊厚(hou)*0.015 |
焊管/無(wu)縫鋼管=(外(wai)徑(jing)-壁厚(hou)）×壁厚(hou)×0.02466 |
方(fang)管=邊長(chang)×4×0.00785=周長(chang)/3.14 |
矩形(xing)管(guan)=（長+寬(kuan)）×2×壁(bi)厚×0.00785 |
扁鋼=寬度*壁厚*0.00785 |
鍍鋅扁(bian)鋼=寬(kuan)度(du)×壁厚(hou)×0.00785×1.06 |
板材=長度(du)×寬度(du)×厚(hou)度(du)×0.00785 |
花(hua)紋(wen)板=[厚度×0.0785+0.3]×長度*寬度 |
六(liu)角(jiao)鋼=對(dui)(dui)邊(bian)×對(dui)(dui)邊(bian)距離×0.0065 |
八角鋼=對邊×對邊距離×0.0065 |
不銹鋼板=長(chang)度(du)×寬度(du)×厚度(du)×7.93 |
圓鋼重量(liang)（公斤(jin)）=0.00617×直(zhi)(zhi)徑×直(zhi)(zhi)徑×長度 |
方鋼重量（公斤）=0.00785×邊寬(kuan)×邊寬(kuan)×長度 |
六(liu)角鋼重量(liang)（公斤(jin)）=0.0068×對(dui)邊寬(kuan)(kuan)×對(dui)邊寬(kuan)(kuan)×長度 |
八角(jiao)鋼重(zhong)量（公斤）=0.0065×對邊寬×對邊寬×長(chang)度 |
螺(luo)紋鋼重量（公斤）=0.00617×計(ji)算直(zhi)徑×計(ji)算直(zhi)徑×長度 |
角鋼重(zhong)量（公斤）=0.00785×（邊(bian)寬+邊(bian)寬-邊(bian)厚）×邊(bian)厚×長(chang)度(du) |
扁鋼(gang)重量（公斤）=0.00785×厚度×邊寬×長(chang)度 |
鋼管重量（公斤）=0.02466×壁厚×（外徑-壁厚）×長度 |
01
六方體體積的計(ji)算
公式?s20.866×H/m/k即對邊(bian)×對邊(bian)×0.866×高或厚(hou)度
02
各種(zhong)鋼管(材)重量換算公式
鋼管(guan)的重(zhong)量=0.25×π×（外徑平方-內徑平方）×L×鋼鐵比重(zhong)
其中：π = 3.14，L=鋼管長(chang)度，鋼鐵比重取7.8
所以，鋼(gang)管的重量(liang)=0.25×3.14×（外(wai)徑平(ping)方-內徑平(ping)方）×L×7.8
* 如(ru)果尺(chi)寸單(dan)位取米（M）,則計算的重量(liang)結果為公斤（Kg）
鋼的密度為：7.85g/cm3（注意：單位換算）
鋼材理論(lun)重量計(ji)算的計(ji)量單位為(wei)公(gong)斤（ kg ）。
其基本(ben)公式為(wei)：
W（重(zhong)量，kg）=F（斷(duan)面積 mm2）×L（長度，m）×ρ（密度，g/cm3）×1/1000
03
各種鋼材理論重量計算公式
常 用 數(shu) 據 | |
1 m＝ 3.281 ft | 1 in＝ 25.4 mm |
1 lb＝ 0.4536 kg | 1 oz＝ 28.3 g |
1 kgf＝ 9.81 N | 1 lbf＝4.45 N |
1 MPa=145.161 lb / in | 鋼的(de)比重（密(mi)度）：7.8g/cm |
不銹(xiu)鋼比重（密度）：7.78g/cm | 鋅比重（密度）：7.05g/cm |
鋁的比重(zhong)（密度）：2.7g/cm | |
洛氏(shi)、布(bu)式(shi)、維式(shi)、努氏(shi)硬度之間(jian)的換算公式(shi)
01
努(nu)氏硬(ying)度(du)→維氏硬(ying)度(du)
經實(shi)際數據驗證，該公式的******相對換算誤差為0.75%，具有較(jiao)高的參考價(jia)值。
02
洛氏(shi)硬度(du)→維氏(shi)硬度(du)
①
此(ci)公式(shi)用我國公布的黑色(se)金屬(shu)硬度標準數據進行換算(suan)，其HRC誤(wu)差(cha)(cha)基本上在±0.4HRC 范圍內，其******誤(wu)差(cha)(cha)也僅±0.9HRC，計(ji)算(suan)的HV誤(wu)差(cha)(cha)******為(wei)±15HV。
②根據不(bu)同(tong)壓頭所(suo)受應(ying)力σHRC=σHV，通過對洛氏硬(ying)度與(yu)維氏硬(ying)度壓痕深度關系曲線的分析得出公(gong)式(shi)
本公式與(yu)國家標(biao)準(zhun)實(shi)驗(yan)換算值對(dui)照,換算式計(ji)算結果與(yu)標(biao)準(zhun)實(shi)驗(yan)值之誤差為(wei)±0.1HRC。
03
洛氏硬度(du)→布氏硬度(du)
對布氏壓痕(hen)和洛氏壓痕(hen)深度關系進行(xing)分析，根據壓頭的應力(li)σHRC=σHB得出(chu)換算公式
計(ji)算(suan)結果(guo)與國家標(biao)準實驗值對照(zhao)，換算(suan)式計(ji)算(suan)結果(guo)與標(biao)準實驗值之(zhi)誤(wu)差為±0.1HRC。
04
布氏硬(ying)(ying)度→維氏硬(ying)(ying)度
布氏(shi)硬度與維氏(shi)硬度的關(guan)系(xi)，同樣根據σHB=σHV得出公式
此(ci)公式(shi)換算(suan)結果與國家標準換算(suan)值對(dui)照，換算(suan)誤差為(wei)±2HV。
05
努氏硬(ying)度→洛氏硬(ying)度
因為努氏硬度與洛氏硬度的對應曲(qu)線類似于拋物線，故(gu)由(you)曲(qu)線得出近似的換算公式為
此公(gong)式比較(jiao)******，可以(yi)作為使用參(can)考。
連鑄常(chang)用(yong)的計算公(gong)式
澆注能力：連鑄機每(mei)分(fen)鐘澆注的鋼液量 | |
Q=nFVr | |
Q | 連鑄機(ji)的澆注能力（t/min） |
n | 流(liu)數 |
F | 連鑄(zhu)坯(pi)的(de)斷(duan)面積(m2) |
V | 拉坯速度(m/min) |
r | 連鑄坯的比重 |
鋼液成坯率(lv) |
C1=（澆(jiao)注(zhu)坯量(liang)/鋼(gang)液澆(jiao)筑量(liang)）×100% 一(yi)般為(wei)96～98% |
連鑄坯(pi)的(de)合格(ge)率 |
C2=（合格鑄(zhu)坯(pi)量/澆注(zhu)坯(pi)量）×100% 一般為96～99% |
連鑄坯的日有(you)效作業率 |
C3=（連鑄機每(mei)日實際澆注(zhu)時間/24）×100% |
連鑄機(ji)的日產量 | |
Q日=24×60×Q×C1×C2×C3 | |
Q | 澆注能力（噸/分鐘） |
鋼水收得率 |
C4=（合格的鑄(zhu)坯量(liang)/鋼液澆注量(liang)）×100% |
連鑄(zhu)機的流(liu)數 | |
n=G/(F×V×r×T) | |
n | 連鑄(zhu)機的(de)流數(shu) |
G | 盛鋼桶容量(t) |
F | 鑄坯的斷(duan)面(mian)積(m2) |
V | 坯拉速度(m/min) |
r | 連(lian)鑄坯的比重(t/m3)（碳素******鋼7.6，沸騰(teng)鋼7.4） |
T | 盛鋼(gang)桶內鋼(gang)液允許的澆注時間(min) |
盛(sheng)鋼(gang)桶內鋼(gang)液******允許的澆(jiao)注時間 | |
T******=[(lgG-0.2)/0.3]×f | |
T****** | 盛鋼(gang)桶內(nei)鋼(gang)液******允(yun)許的澆注時間(jian)（分鐘(zhong)） |
G | 盛鋼桶容量（噸） |
f | 質量系數，取(qu)決于盛鋼桶(tong)所允許的溫(wen)度損失(shi)，要求(qiu)格的鋼種取(qu)10，要求(qiu)低鋼種取(qu)12 |
拉(la)坯速(su)度 | |
V=K×L/F | |
V | 拉坯速度(m/min) |
L | 鑄(zhu)坯斷面周長(mm) |
F | 鑄坯的(de)斷面積(mm2) |
K | 速度系(xi)數(shu)(m×mm/) 方(fang)坯45～75，板坯45～60，圓坯35～45 |
中間包的***小容量 | |
G中(zhong)小=1.3FVrTn | |
G中(zhong)小 | 中間包***小容(rong)量(t) |
F | 鑄(zhu)坯的斷面積(m2) |
V | 拉坯速度(m/min) |
r | 鋼液比(bi)重(t/m3) 一般取7.0 |
T | 更換(huan)盛鋼(gang)桶所(suo)需時間(jian)(t) |
n | 流數 |
結晶器倒(dao)錐度 | |
εs=（S下-S上）/S下×100% | |
εs | 結晶(jing)器倒(dao)錐度（%） |
S下 | 結(jie)晶器下口(kou)面積(mm2) |
S上 | 結晶器上(shang)口面積(ji)(mm2) |
對于矩(ju)形坯和板(ban)坯連鑄機，鑄坯的寬度和厚度方(fang)向上的收縮率不一樣(yang) | |
結(jie)晶器倒錐度計算(suan) | |
ε=(L下-L上)/L下×100% | |
ε | 結晶(jing)器邊長計(ji)算(suan)的倒錐度(%) |
L下 | 結晶(jing)器下口(kou)寬邊(bian)或窄邊(bian)的長度(mm) |
L上(shang) | 結(jie)晶器上口寬邊(bian)或(huo)窄邊(bian)的長度(mm) |
結晶器的冷(leng)卻(que)強度(du) | |
Q=0.0036Fv | |
Q | 結晶器冷(leng)卻水量(m3/h) |
F | 結晶器水縫總面積(ji)(mm2) 其(qi)中F=B×D |
B | 結晶器的水縫周長(mm) |
D | 結晶器(qi)水縫(feng)斷面寬度，取4～5mm |
v | 冷卻水在水縫內(nei)的流速，方坯取6～12m/s，板坯取3.5～5m/s |
二次冷(leng)卻段的耗水量(liang) | |
Q=W×G | |
Q | 二(er)冷區耗水(shui)量(m3/h) |
W | 二(er)次冷(leng)(leng)卻強(qiang)度(du)（升(sheng)/千(qian)(qian)(qian)克(ke)鋼(gang)(gang)(gang)）（也叫比(bi)水(shui)(shui)量(liang)：所消耗的(de)冷(leng)(leng)卻水(shui)(shui)量(liang)與通過二(er)冷(leng)(leng)區(qu)的(de)鑄坯質量(liang)的(de)比(bi)值。）低(di)碳鋼(gang)(gang)(gang)比(bi)水(shui)(shui)量(liang)1.0～1.2升(sheng)/千(qian)(qian)(qian)克(ke)鋼(gang)(gang)(gang)；中(zhong)高(gao)(gao)碳鋼(gang)(gang)(gang)，低(di)合金鋼(gang)(gang)(gang)比(bi)水(shui)(shui)量(liang)0.7～1.0升(sheng)/千(qian)(qian)(qian)克(ke)鋼(gang)(gang)(gang)；不(bu)銹鋼(gang)(gang)(gang)，裂紋敏(min)感(gan)鋼(gang)(gang)(gang)比(bi)水(shui)(shui)量(liang)0.4～0.6升(sheng)/千(qian)(qian)(qian)克(ke)鋼(gang)(gang)(gang)；高(gao)(gao)速鋼(gang)(gang)(gang)比(bi)水(shui)(shui)量(liang)0.1～0.3升(sheng)/千(qian)(qian)(qian)克(ke)鋼(gang)(gang)(gang) |
G | 連鑄(zhu)機理論小時(shi)產量(t/h) |
澆(jiao)注平(ping)臺(tai)溫度（盛鋼桶(tong)開始澆(jiao)注時，桶(tong)內鋼液(ye)測量的溫度） | |
T平=T中+△T1+△T2+βt | |
T平 | 澆(jiao)注平臺溫度（℃） |
T中 | 中間包(bao)內(nei)鋼液的理(li)論澆注溫(wen)度（℃） |
△T1 | 中包內鋼液(ye)初期溫(wen)度降(jiang)低值（℃）（與中包預熱狀態有關，一般10～15℃） |
△T2 | 鋼液從盛鋼桶到中(zhong)間包的溫度降低值（℃） |
β | 盛鋼桶內自(zi)然降溫速率(℃/min) 盛鋼桶50噸(dun)為1.3～1.5℃/min，盛鋼桶100噸(dun)為0.5～0.6℃/min，盛鋼桶200噸(dun)為0.3～0.4℃/min，盛鋼桶300噸(dun)為0.2～0.3℃/min |
t | 盛鋼桶內(nei)鋼液(ye)******允許澆注(zhu)時間(min) |
連鑄(zhu)澆注溫(wen)度（中間包內(nei)鋼液(ye)溫(wen)度） | |
T中=T熔+a | |
T中 | 中(zhong)間包的鋼(gang)液理論澆注(zhu)溫度（℃） |
T熔 | 鋼液的熔點（℃） |
T熔=1538℃-[88C%+8Si%+5Mn%+30P%+25S%+5Ca%+4Ni%+2Mo%+2V%+1.5Cr%] | |
a | 鋼液的(de)過(guo)熱度（℃） 中包(bao)過熱度取值范圍10～30℃，鑄坯斷面大的取值高一些 |
鋼(gang)的熱處理工藝設計經驗公式
01
鋼的熱(re)處(chu)理(li)
1.1正火加熱時間
t=KD | |
t | 加熱時間 |
D | 工(gong)件有效(xiao)厚度(mm) |
K | 加熱時(shi)間系數(s/mm) |
K值的經驗數(shu)據 | |||
加熱設備(bei) | 加(jia)熱溫度(℃) | 碳素(su)鋼K/(S/mm) | 合金(jin)鋼(gang)K(S/mm) |
箱式爐 | 800~950 | 50~60 | 60~70 |
鹽(yan)浴(yu)爐 | 800~950 | 12~25 | 20~30 |
1.2正火加熱溫度
根據鋼的相變(bian)臨界點選(xuan)擇正(zheng)火加熱溫度 | |
低碳(tan)鋼 | T=Ac3+(100~150℃) |
中碳鋼 | T=Ac3+(50~100℃) |
高碳鋼 | T=Ac3+(30~50℃) |
亞共析剛 | T=Ac3+(30~80℃) |
共析(xi)鋼(gang)及過(guo)共析(xi)鋼(gang) | T=Acm+(30~50℃) |
1.3淬火加熱時間
t=a×K×D（不經預熱） | |
t=(a+b)×K×D（經一(yi)次預熱(re)） | |
t=(a+b+c)×K×D（經二次預熱） | |
t | 加熱時間(jian)(min) |
a | 到達淬火(huo)溫度的(de)加熱系數(min/mm) |
b | 到達預(yu)熱溫度的加熱系數(min/mm) |
c | 到達二次預熱溫度(du)的加(jia)熱系數(min/mm) |
K | 裝爐修(xiu)正系(xi)數 |
D | 工件的有效厚(hou)度(mm) |
在一般的加(jia)熱條件下，采(cai)用(yong)箱(xiang)(xiang)式(shi)爐(lu)(lu)(lu)進行(xing)加(jia)熱時(shi)，碳素(su)鋼(gang)(gang)(gang)及合金(jin)鋼(gang)(gang)(gang)a多采(cai)用(yong)1～1.5min/mm；b為(wei)1.5～2min/mm（高速鋼(gang)(gang)(gang)及合金(jin)鋼(gang)(gang)(gang)一次預(yu)熱a=0.5～0.3；b=2.5～3.6；二次預(yu)熱a=0.5～0.3；b=1.5～2.5；c=0.8～1.1），若在箱(xiang)(xiang)式(shi)爐(lu)(lu)(lu)中進行(xing)快速加(jia)熱時(shi)，當爐(lu)(lu)(lu)溫較(jiao)淬(cui)火加(jia)熱溫度高出100～150℃時(shi)，系數(shu)a約為(wei)1.5～20s/mm，系數(shu)b不(bu)用(yong)另加(jia)。若用(yong)鹽浴加(jia)熱，則所需時(shi)間，應較(jiao)箱(xiang)(xiang)式(shi)爐(lu)(lu)(lu)中加(jia)熱時(shi)間少1/5（經預(yu)熱）至1/3（不(bu)經預(yu)熱）左右。
工件裝(zhuang)爐修正系數(shu)K | |
工件裝爐方式(shi) | 修(xiu)正系(xi)數(shu) |
t030111.1 | 1.0 |
t030111.3 | 2.0 |
t030111.5 | 1.3 |
t030111.7 | 1.0 |
1.4淬火加熱溫度
亞共析鋼的淬火加熱溫度 | Ac3+(30~50℃) |
共(gong)析和(he)過共(gong)析鋼 | Ac1+(30~50℃) |
合金鋼的淬火(huo)加熱溫度 | Ac1（或Ac3）+(50~100℃) |
1.5回火加熱時間
對于(yu)中溫或(huo)高溫回(hui)(hui)火的工件，回(hui)(hui)火時(shi)間是指均勻透燒所用的時(shi)間 t=aD+b | |
t | 回火保溫時間(min) |
D | 工件有(you)效尺寸(cun)(mm) |
a | 加熱系數(min/mm) |
b | 附加(jia)時間，一般為10~20min |
鹽浴的加熱系數為0.5~0.8min/mm； 鉛浴(yu)的加熱系(xi)數為(wei)0.3~0.5min/mm; 井式回(hui)火電(dian)爐(lu)（RJJ系列回(hui)火電(dian)爐(lu)）加熱系數為1.0~1.5min/mm 箱式電爐加(jia)熱系數為2~2.5min/mm | |
1.6回火加熱溫度
T=200+k(60-x) | |
x | 回火后硬(ying)度值(HRC) |
k | 待定系數，對于(yu)45鋼，x＞30，k=11 |
大(da)量試驗(yan)表明，當鋼的(de)回(hui)火(huo)參數(shu)P一定(ding)時，回(hui)火(huo)所達到的(de)工藝效果(guo)—硬度值或力學性(xing)能相同。因(yin)此，按傳統(tong)經(jing)驗(yan)式(shi)確定(ding)回(hui)火(huo)參數(shu)僅在標準(zhun)態(回(hui)火(huo)1h)時方可(ke)使(shi)用，實際生產應用受到限制。
為(wei)了解(jie)決(jue)上述問題，將有關因素均定量表達，文(wen)獻中導(dao)出如(ru)下回(hui)火公(gong)式：
(1)?在200~400℃范圍： HV=640-(T-20)×1.05+(lgt-1.28)×366+(T-200)(lgt-1.28)×0.036 | |
(2)?在400~600℃范(fan)圍(wei)： HV=17.2×103/T-(lgt-1.28)×29.4-(T-400)(lgt-1.28)×0.023 | |
T | 回火溫度(du)℃ |
t | 回(hui)火時間min |
對比(bi)可以看出(chu)影響(xiang)回火(huo)效果的主(zhu)要因素是T和t能較好(hao)，較真實地(di)反(fan)映出(chu)實際工藝參(can)數的影響(xiang)，定量地(di)表達了不(bu)同溫度區間回火(huo)硬度的變化特征。
02
鋼的淬火(huo)冷卻時間計算
鋼預冷(leng)淬(cui)火時(shi)(shi)空氣(qi)預冷(leng)時(shi)(shi)間ty(s) | |
ty=12+(3~4)D | |
D | 淬火工件(jian)危險截面厚度(du)(mm) |
鋼Ms點上分級冷卻時間(jian)tf(s) | |
tf=30+5D | |
03
鋼的淬火硬度的計(ji)算
鋼終(zhong)端淬(cui)火試驗時(shi)，距試樣頂端4~40mm范圍內各點硬(ying)度H4~40(HRC) | |
H4~40=88C1/2-0.0135E2C1/2+19Cr1/2+6.3Ni1/2+16Mn1/2+35Mo1/2+5Si1/2-0.82G-20E1/2+2.11E-2 | |
E | 到頂端(duan)距離(mm) |
G | 奧氏體晶粒度 |
鋼的(de)******淬火硬度(du)，即(ji)淬火鋼獲(huo)得90%馬(ma)氏體時的(de)硬度(du)Hh(HRC) | |
Hh=30+50C | |
鋼的臨界(jie)淬火硬度(du)，即淬火鋼獲得50%馬氏體時(shi)的硬度(du)H1(HRC) | |
H1=24+40C | |
鋼淬火組(zu)織為馬氏體時(shi)的硬度HVM | |
HVM=127+949C+27Si+11Mn+8Ni+16Cr+21logvM | |
鋼淬火組織(zhi)為貝氏體時的硬度HVB | |
HVB=-323+185C+330Si+153Mn+65Ni+144Cr+191Mo+logv B(89+54C-55Si-22Mn-10Ni-20Cr-33Mo) | |
鋼淬火組織為珠光體-鐵(tie)素體的硬度HVPF | |
HVPF=42+223C+53Si+30Mn+13Ni+7Cr+19Mo+logv PF(10-19Si+4Ni+8Cr+130V) | |
04
鋼回火后硬度的計算
鋼淬火組織為馬氏體時的回火硬(ying)度HVM | |
HVM=-74-434C-368Si+15Mn+37Ni+17Cr-335Mo-2235V+(103/PB)(260+616C+321Si-21Mn-35Ni-11Cr+352Mo-2345V) | |
PB | 回(hui)火(huo)參數（回(hui)火(huo)溫度×回(hui)火(huo)時間(jian)），此處加熱時間(jian)為(wei)1h |
鋼淬(cui)火組織(zhi)為貝氏體時的回(hui)火硬(ying)度HVB | |
HVB=262+162C-349Si-64Mn-6Ni-186Cr-485Mo-857+(103/PB)(-149+43C+336Si+79Mn+16Ni+196Cr+498Mo+1094V) | |
鋼回(hui)火后(hou)硬度回(hui)歸方程(cheng) | |
HRC=75.5-0.094T+0.66CM | |
T | 回火(huo)溫(wen)度(du)(℃) |
CM | 鋼(gang)的(de)含碳量或碳當量(%) |
CM=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15 | |
45鋼回(hui)火后硬度(du)回(hui)歸方(fang)程 | |
HV=640-(T-200)1.05-(logt-1.28)36.6+(T-200)(logt-1.28)0.0036 20≤T≤400 | |
HV=17.2×104/T-(logt-1.28)29.4-(T-400)(logt-1.28)0.014 400≤T≤600 | |
t | 回火時間(min) |
05
鋼的回火溫度估算（碳素鋼）
T=200+k(60-x) | |
x | 回火后硬度值（HRC) |
k | 待(dai)定系(xi)數，對于45鋼(gang)，x＞30,k=11;x≤30,k=12 |
06
由鋼的化(hua)學成分估算(suan)力學性能
6.1 求屈(qu)服比（屈(qu)服極限σs/抗拉強(qiang)度σb）
油液淬火調質σs/σb(%) |
σs/σb=55+3Si+4Mn+8Cr+10Mo+3Ni+20V Si≤1.8%,Mn≤1.1%,Cr≤1.8%,Mo≤0.5%,Ni≤5%,V≤0.25% 材(cai)料適用(yong)直徑(jing)在φ150~200mm |
空氣淬火調質鋼σs/σb(%) |
σs/σb=48+3Si+4Mn+8Cr+10Mn+3Ni+20V |
6.2 求(qiu)抗(kang)拉強(qiang)度(du)σb（9.8×MPa）
調(diao)質鋼 | |
σb=100C-100(C-0.40)/3+100Si/10+100Mo/4+30Mn+6Ni+2W+60V 適用C≤0.9%,Si≤1.8%,Mn≤1.1%,Cr≤1.8%,Ni≤5%,V≤2% | |
普通正火及退火鋼 | |
σb =20+100CM | |
熱軋鋼 | |
σb=27+56CM | |
鍛鋼 | |
σb=27+50CM | |
鑄鐵 | |
σb=27+48CM | |
CM | 鋼的碳當量 |
CM=[1+0.5(C-0.20)]C+0.15Si+[0.125+0.25(C+0.20)Mn]+[1.25-0.5(C-0.20)]P+0.20Cr+0.10Ni | |
機加工常用計算公式
術(shu)語和單位
Dm | 加工直徑(mm) |
Vc | 切削速(su)度(m/min) |
n | 主軸(zhou)轉速(r/min) |
Tc | 加工時間(min) |
Qz | 金屬(shu)去除量(cm3/min) |
Im | 加工(gong)長度(mm) |
Pc | 有效功率(lv)(kW) |
Kc0.4 | 切(qie)削(xue)厚度為0.4mm時的單位切(qie)削(xue)力(li)(N/mm2) |
fn | 每轉(zhuan)進給量(mm/r) |
kr | 主偏角(jiao)（度） |
Rmax | 表面粗(cu)糙度(um) |
rε | 刀(dao)片刀(dao)尖(jian)半徑(mm) |
ap | 切削深度(mm) |
公式
切削速度(m/min) | Vc=π×Dm×n/103 |
主(zhu)軸轉速(r/min) | n=vc×103/(π×Dm) |
金屬(shu)去除量(liang)(cm3/min) | Qz=vc×ap×fn |
所需功(gong)率(kW) | Pc=vc×ap×fn×kc0.4/60×103(0.4/fn×sin kr)0.29 |
加(jia)工時間(min) | Tc=Im/fn×n |
表面粗糙度(um) | Rmax=fn2/ rε×125 |
刀尖R補(bu)償(chang)公式 | Z=R-R*tan(a/2) X=Z*tan(a) |
01
常用車削加工計算公(gong)式(shi)
切削線速(su)度Vc（m/min）
Dm：加工直徑，單位（mm）
n：主軸轉速，單位（rpm）
主軸轉速 n （rpm）
Vc：切削線速度，單位(wei)（m/min）
Dm：加工直徑，單位（mm）
金(jin)屬去除率 Q （cm3/min）
Vc：切削線速(su)度，單位（m/min）
ap：切深(shen)（吃(chi)刀(dao)量），單位（mm）
fn：每轉進給(gei)量，單位（mm/r）
凈(jing)功(gong)率 Pc （kW）
Vc：切削(xue)線速度，單位（m/min）
ap：切深(shen)（吃(chi)刀量(liang)），單位（mm）
fn：每轉(zhuan)進給量，單位（mm/r）
加工時(shi)間(jian) Tc （min）
Im：加(jia)工(gong)長度，單位（mm）
fn：每(mei)轉進給(gei)量，單位(wei)（mm/r）
n：主軸轉速，單位（rpm）
特(te)定切削力(li) Kc（N/mm2）
kc1：特定(ding)切削(xue)力(li)，適用于hm= 1 mm
hm：平均切(qie)屑(xie)厚度，單位（mm)
mc：實際校正(zheng)系數(shu)hm
γ0：切屑前角
02
常用銑削(xue)加工(gong)計算公式(shi)
03
常用孔加工計算公式(shi)
